Наимеиованне элемента связи нли устройства

Метод измерений

Элемент непосредственной связи Заграждающая ВЧ цепь Подключаемый трансформатор Подключаемый звуковой генера-

Подключаемый Подключаемый

конденсатор генератор сигна-

Тройник

Два генератора сигналов

Подключаемый генератор остроконечных импульсов

Подключаемый генератор импульсов

Калибровочное сопротивление Антеииый переключатель:

<200 МГц

>200 МГц Соединительные кабели и разъемы:

<200 МГц

>200 МГц

СЕ06 CE06/RE03 CS01 CS01

CS02 CS02/CS07

CS03/CS05/CS07 CS03/CS05 CS06/RS02

CS07

CS06/RE01 /RS01

RE02 RE02

АН АП

Принятая погрешность о, дБ

0,5 1,0 0,5 0,5

0.5 0,5

0,5 1,0 1,0

0,5 1,0

0,5 1.0

5.2.5. Погрешности, обусловленные каскадами приемника до детектора

К ним относятся погрешность, вызванная рассогласованием входа приемника с антенным кабелем, погрешность, вносимая ВЧ аттенюаторами, и погрешность из-за неточного определения импульсной полосы пропускания приемника.

Погрешности из-за рассогласования входа приемника.

Погрешность, вызванная рассогласованием входа приемника с кабелем, аналогична рассмотренной погрешности для выхода антенны (см. рис. Б.З). Поэтому она определяется выражением

Од [дБ] ~ 7 \gKcTU для Кс-,и 5. (5.19)

Для этой погрешности можно принять фактор неопределенности Or = 1 дБ.

Существенное отличие возникает в случае, когда погрешности, вызванные рассогласованием антенны (или токо-

2 5 If. 5 Б 7 8 а W

цвт или устрсйстба 1

75 го

Рис. 5.10. Погрешности измерения напряжения из-за рассогласования двух цепей или устройств

съемника, эквивалента сети) KiUa и входа приемника KciUR, когерентны по фазе и суммируются не в соответствии с выражением (5.1). Результат будет меняться от минимального значения, определяемого частным от деления Кил и KcrUR до максимума, определяемого их произведением.

Систематическая погрешность для минимального значения определяется как

20 Ig {KcrUR/K UA) или 20 Ig (KcuJKc,ur), (5.20)

при этом выбирается выражение, при котором дробь больше 1.

Систематическая погрешность для максимального значения

, 20 \g{KouRKc,UA). (5.21)

Результаты расчета по выражению (5.20) приведены на рис. 5.10 для различных значений коэффициентов стоячей волны KciU- При этом значения Кси для одного из устройств отложены по оси абсцисс, а для другого - по оси ординат. По графикам можно отсчитать как полный относительный разброс напряжений Р - РЕ, определяемый выражением (5.21), так и наибольшую относительную погрешность РЕ. Наибольшая относительная погрешность равна отношению напряжения на выходе при KciU = 1 к минимальному напряжению на этом же выходе при данных значениях KciU-

Изложенное можно также представить, используя коэффициенты отражения по напряжению. При когерентном сложении (по амплитуде и фазе) при различных KctU эффективное значение уровня сигнала определяется относительно случая полного согласования (р = 1, сравните с (5.10)):

Pj = l+rieJe.+r2eie., (5.22)

где Ti = {KctUi - l)/{Kc-[U2 + 1) - коэффициент отражения по напряжению для антенны; Гг = {KciU2 - 1)/ l{KciUi + 1) - коэффициент отражения по напряжению для входа приемника; 0i, 02 - фазовые углы, характеризующие рассогласование и эффект длинной линии.

Когда фазы коэффициентов отражения в выражении (5.22) случайны, особенно из-за эффекта длинной линии, среднее значение систематической погрешности р = О дБ, а среднее квадратическое отклонение то же, что и указанное на рис. 5.3 на кривых эквивалентное значение а и аппроксимация а . Однако теперь абсцисса соответствует произведению KciU\ Киг.

При KcrUi KcrU2 С 5 приближенное выражение для а приобретает вид

а [дБ] = 7 Ig Kciui KciU2. (5.23)

Погрешности из-за ВЧ аттенюатора. При определении погрешности, вносимой ВЧ аттенюаторами, полагаем, что KciU встроенного в приемник аттенюатора входит в KciUh-Эта погрешность связана с изменением калиброванного затухания аттенюатора А, дБ. Ввиду отсутствия надежных данных примем фактор неопределенности для этой погрешности

Оатт [дБ] ~ 0,03 А [дБ]. (5.24)

При затухании аттенюатора 16 дБ получается а<0,5 дБ