соединяющей вершины цикла возврата (см. рис. 11-4). Чем больше fir возв, тем чувствительнее материал к дестабилизирующим факторам.

Основной целью при разработке МТМ является повышение удельной магнитной

наль и альни. Сплавы являются дисперси-онно-твердеющими. Высокая Не обеспечивается малыми размерами кристаллов (близкими к однодомениым) и высокой авизо, тропией формы их. Магниты из этих сплавов применяются в электродвигателях, электро-

/<А/м 50 40 30 го 10

Рис. U-32. Кривые размагничивания магнитно-твердых сплавов.

У -ЮНД4; 2-ЮНД8; 3 - ЮНД12.

нфт /20 т 80 БО 40 20

Рис. П-ЗЗ. Кривые размагничивания магнитно-твердых сплавов.

/ - ЮНДК31ТЗБА; 2 - ЮНДК34Т5; 3 -

ЮНДК35Т5Б; 4 -ЮНДК35ТБ; 5 -ЮНДК35ТБА; 6-ЮНДК35Т5АА; 7-ЮНДК38Т7: 8-

ЮНДК40Т8; 9 - ЮНДК40Т8АА.

энергии, позволяющей при прочих равных условиях значительно уменьшать объем и массу конструктивных элементов различных устройств.

Большое распространение для изготовления постоянных магнитов получили литые сплавы на основе систем Fe-Co-Ni-Al (типа , ЮНДК), имеющие Яс=40ч-200 кА/м и (.BH)max=7-i-80 кДж/м при В,-=1,35- 0,65 Тл. На рис. 11-32 - 11-34 приведены кривые размагничивания различных марок сплавов этого типа. Зарубежными аналогами являются сплавы типа альнико, тико-

кА/мВО

Рис. 11-34. Кривые размагничивания, магнитно-твердых сплавов.

; -ЮНДК15: 2-ЮНДК18; 3 -ИНДК24; 4~ ЮНДК24Т2; 5 -ЮНДК25БА; 6 - ЮНДК25А.

Тл ! 0,П

0,28

о,гч o,w

0,16 0,1Z 0,08 0,04

аЦм 150 100 so

Рис. П-35. Кривые размагничивания бариевых ферритов.

/ - 0,7БИ; 2 - 1БИ; 3 - 2БА; 4 -ЗБА.

измерительных, радиотехнических и других приборах. В табл. 11-27, 11-28 приведены параметры МТМ иа железо-никель-алюминиевой основе и прутков из легированной магаитно-твердой стали согласно ГОСТ 17809-72 й ГОСТ 6862-71 [11-12, 11-13].

Большой удельный вес выпуска постоянных магнитов падает на производство магнитов из бариевых ферритов, имеющих 0= 160--200 кА/м, Вг=0,2-ь0,4 Тл

(ВН)тах=6,0~25 кДж/м. Кривые размагничивания нх приведены на рис. 11-35. Широкое использование бариевых магнитов объясняется недефицитностью и дешевизной исходных материалов. Параметры основных марок изотропных нетекстурованных и ани-

Таблица 11-27 Прутки из легированной магнитно-твердой стали, ГОСТ 6862-71

Марка стали

Не менее

ЕХЗ-ЕВ6 EX5KS ЕХ9К15М2

4775 4775 7162 11937

0,95 1,00 0,85 0,80

Таблица 11-28

Материалы магнитно-твердые литые, ГОСТ 17809-72

Таблица 11-29 Магнитные свойства бариевых ферритов

Таблица П-ЗО Магниты металлокерамическве постоянные, ГОСТ 13596-68

зотропных текстурованных бариевых ферритов приведены в табл. 11 -29.

На рис. 11-36 приведены кривые размагничивания, а в табл. 11-30 представлены основные параметры металлокерамиче-ских постоянных магнитов, выпускаемых отечественной промышленностью согласно ГОСТ 13596-68 [11-15].

кфт 100 во

Тл 1,0

НО го

Рис. 11-36. Кривые размагничивания металлоке-рамнческих магнитов.

1-11 - ММК1-ММК11.

0.8 Тл

О, В

кА/м 300 гоо 100 о

Рис. 11-37. Кривые размагничивания платннокобальтовых сплавов.

; -ПЛК76; 2-ПЛК78.

Из деформируемых высококоэрцитивных сплавов наиболее высокой Не (до 430 кА/м) обладают кобальтплатиновые сплавы и кристаллические образцы, вырезанные из монокристаллов (Яс=560 кА/м). Высокая пластичность кобальтплатиновых сплавов позволяет изготовлять из них детали практически любой конфигурации. Высокая стоимость этих материалов ограничивает применение в широких областях. В нашей стране изготавливают кобальтплатиновые сплавы типа ПЛК-76 и ПЛК-78 согласно ЦМТУ 07-77-67 в виде прутков и ЦМТУ 07-82-68 в виде полос (рис. 11-37). Техническими условиями регламентируется состав: 76,5-79,57о Pt, остальное Со. Максимальной Яс (до 430 кА/м) обладает сплав

Таблица 11-31

Железокобальтванадиевые магнитно-твердые сплавы, гост 10994-74

Марка сплава

52К10Ф 52К11Ф

35КХ4Ф, 35КХ6Ф, 35КХ8Ф. 25КФ14Н, 35КФ10Н

Основные технические характеристики

Назначение

Сплавы с магнитной энергией 16- 24 кДж/м В зависимости от содержания ванадия H=i,b-¥Z2 кА/м, =1,2*0,65

Тл. Магнитные свойства приобретаются после холодной деформации 70-90% и последующего отпуска

Сплавы с заданными параметрами частной петли гистерезиса. Приобретают свойства после холодной деформации и отпуска. Сплавы

35КХ4Ф, 35КХ6Ф, 35КХ8Ф-анизотропны. Сплавы 25К;Ф14Н, 35КФ10Н имеют прямоугольную петлю гистерезиса

Малогабаритные магниты, активная часть гистерезис-ных двигателей

Активная часть гисте-резисных двигателей

кМм 40 3D 20

Рис. 11-38. Кривые размагничивания сплава 52КФ в зависимости от процентного содержания ванадия.

Приблизительно стехиометрического состава при (ВН) 75-Н90 кДж/м.

Для изготовления малогабаритных магнитов и активной части гистерезисных двигателей распространение получили железоко-больтванадиевые сплавы с заданным сочетанием параметров предельной петли гистерезиса. Сплавы изготавливают в виде проволоки и лент. Магнитные свойства в направлении холодной деформации регламентируются ГОСТ 10994-74 (табл. 11-31) [11-10]. Увеличение процентного содержания ванадия приводят к уменьшению Вт, но одновремен-

ному увеличению Яо и {ВЩтах (рис. 11-38).

Низкие гистерезиснне свойства и высокая стоимость железокобальтванадиевых сплавов в кованом состоянии делают нецелесообразным их применение в электрома-

Тл 1,4

Рис. 11-39. Основные кри- вые намагничивания магнитных материалов для активной части ги- стерезисных двигателей.

1 - 35кх4Ф: 2 - 35КХ8Ф: 3 -35КФ10Н.

5 10 Щм.

шиностроении. Для двигателей с рабочими полями 2-10 кА/м нашли применение сплавы систем Fe-Co-Cr-V и Fe-Co-Ni-V. Технические характеристики прецнзио1шых магнитно-твердых сплавов регламентируются ГОСТ 10994-74 (табл. 11-31) [11-10]. На рис. 11-39 представлены основные кривые

Тл 0,8

кА/м 500 300 100 о

Ряс. 11-40. Кривые размагничивания магнитно-твердых сплавов.

J-KC37; 2-КС37А; 3-KCn37s 4 - КСП37А.

намагничивания сплавов 35КХ4Ф, 35КХвД, 35КФ10Н.

В последние годы успешное развитие получили высококоэрцитивные материалы на основе соединений редкоземельных ме- таллов и кобальта. Получают их по специальной технологии с применением сильных магнитных полей для текстурования и-