стная модуляция, возникающая в ЧМ приемниках при действии мешающего сигнала в полосе частот, соответствующей нелинейной части фазовой характеристики избирательных цепей [466- 468]. Двухсигнальная избирательность приемника является одной из важных характеристик, влияющих на ЭМС, что отмечено в [477, 478]. Уормы на двухсигнальную избирательность приемников некоторых типов указаны в ГОСТах [48 - 50, 479].

Блокирующий сигнал, действуя на смеситель, не- только уменьшает усиление.полезного сигнала, но и увеличивает шум приемника, преобразуя некоторую часть энергетического спектра шума гетеродина в напряжение ПЧ. Если гетеродином является синтезатор частоты, то блокирование может приводить к преобразованию как шума, так и комбинационных составляющих энергетического спектра выходного сигнала синтезатора; Характеристика преобразования блокирующим сигналом шума гетеродина (синтезатора частоты) в напряжение ПЧ является еще одной характеристикой двухсигнальной избирательности приемника, поскольку в этом случае ухудшается отношение сигнал/шум и уменьшается Обл [469 - 472].

При анализе двухсигнальной избирательности рассматриваются также методы увеличения динамического диапазона, влияние характеристик УВЧ на помехозащищенность СВЧ приемника, метод вычисления коэффициентов полинома по двухсигнальной избирательности [473 - 476}.

36. Предложенная классификация помех от радиопередатчиков по трем типам не имеет четких обоснований. Недостаточен, например, классификационный признак помех вне полосы пропускания (ПВП), ... частоты которых не попадают в полосу пропускания входных контуров , поскольку неясно, в какой же полосе частот могут действовать такие помехи. Неясно обоснование выбора полосы пропускания входных контуров в качестве признака типа помех. Как известно, некоторые типы помех, существенно влияющие на ЭМС РЭС (см. комментарий 35), могут иметь частоту, лежащую в полосе пропускания.входных контуров (т. е. в пределах ослабления этими контурами на 3 дБ), но вне полосы основного канала приема. Рис. 4.2 также неясен, поскольку из него следует, что ПВП - это помехи с частотами, лежащими вне полосы основного канала, а не вне полосы пропускания входных контуров, как указано в тексте.

Представляется более целесообразным классифицировать помехи по характеру их действия на полезный сигнал и влиянию через рааличные каналы приема: внеполосные, соседние и побочные (см. комментарий 9).

37. Формула (4.3) наряду с членом fjp должна иметь слагаемое ±Вд/2, где - полосапропускания тракта ПЧ, поскольку комбинационный канал приема имеет дискретную полосу частот, а не фиксированную частоту. Учет в этой формуле полосы особенно важен в широкополосных системах.

Согласно формуле (4.3) частоты комбинационных каналов приема зависят от номеров гйрмоник (целые числа q к р) мешающего сигнала с частотой f и сигнала гетеродина с частотой fj. При этом Р + I9I = - порядок комбинационного канала приема.

Если воспользоваться формулой (К.1) при Ug, равном сумме напряжений помехи и гетеродина, то можно показать, что частота

Комбинационного канала й-го порядка определяется членом п-й степени (и более высоких степеней) полинома. Например, член 2-й степени определяет частоту канала второго порядка (зеркальный), член 3-й степени-частоты каналов третьего порядка;

член 4-й степени-частоты каналов четвертого порядка:

3/s/?±/lo= f± V и т.д.

Из этих формул в зависимости от числа членов т полинома (К.1) можно вычислить частоты комбинационных каналов. Методы расчета частоты комбинационных каналов приема, в том числе при помощи номограмм, можно найти в [24, 480 - 486].

Восприимчивость приемника по комбинационным каналам зависит от схемы и режима смесителя. В общем случае восприимчивость ослабляется тем больше, чем ближе характеристика передачи смесителя к квадратичной. Во всех случаях следует стремиться к тому, чтобы отношения коэффициентов полинома (К.1) Яг/яз, а/а, ajcib и т. д., определяемые типом и режимом активного элемента смесителя, были возможно больше. Ослабленной восприимчивостью по комбинационным каналам с порядком и = 3 и более-обладают смесители балансного и кольцевого типа.

В литературе рассматриваются различные вопросы восприимчивости приемника по комбинационным каналам.

Исследована восприимчивость приемника с кристаллическим смесителем в зависимости от постоянного смещения на диоде [487]. С помощью ЭВМ рассчитана восприимчивость в зависимости не только от смещения, но и от обратной проводимости диода и мощности гетеродина [488]. Описаны схемы смесителей на полевых транзисторах, в том числе балансные, и показано, что при их использовании восприимчивость по комбинационным каналам может быть ослаблена [489 - 491]. Оценена эффективность балансных смесителей, в том числе в приемнике СВЧ [492 ~ 494]. Предложена кольцевая схема СВЧ смесителя (до 12 ГГц), четыре диода которого соединены звездой, что способствует уменьшению восприимчивости [495, 496]. Рассчитаны гармоники токов транзистора на высокой частоте [497] и генератора на лавинно-пролетном диоде [498]. Показана возможность создания общей для диодов, транзисторов и ЭВП математической модели анализа восприимчивости по комбинационным каналам приема [499]. С целью улучшения, показателей восприимчивости приемника, предполагается подавать на смеситель сигнал гетеродина прямоугольной формв! [500]. Отмечается, что комбинационные каналы могут возникать даже в смесителях с квадратичными характеристиками, если мощность гетеродина недостаточна, а мешающий сигнал имеет большую интенсивность [501]. Рассматриваются и другие аспекты восприимчивости смесителя приемника, в том числе общетеоретические вопросы [502 - 506].

38. Утверждение о том, что в приемнике с несколькими преобразователями частоты следует учитывать побочные каналы, обусловленные только первым преобразованием, в общем случае неверно.

Более подробные сведения об этом можно почерпнуть из учебной литературы [23].

39. Указание о том, что зависимость восприимчивости к ПВП от частотной расстройки для СПГ приемника является дискретной, неточно. Для мешающих сигналов, действующих по неосновным каналам приема и сОздаюЩих блокирование, пер*екрестную модуляцию и интермодуляцйю, такая зави сй1йоЬть для СИГ приемника является плавной в пределах частот от границы полосы Частот основного Канала до частот, на которых входной тракт создает ослабления примерно на 80 дБ (см. комментарий 35). Зависимость для мешающих сигналов, действующих по комбинационным каналам приема, является диокретной.

40. Нельзя согласиться с тем, что оценка эффекта взаимной модуляции (или, что то же самое, интермодуляции - см. комментарий 9) относится к этапу детальной оценки помех. Возможность возникновения интермодуЛяции во входном тракте приемника должна быть выявлена при анализе ЭМО на первом этапе ЧОП. В комментарии 18 отмечалась необходимость анализа группового воздействия передатчиКов, поскольку оно может приводить к интермоду-ляционйым помехам 6 приемнике:

41. Интермодуляция воз1никйет в акт.иЁных элементах входного тракта приемника из-за нелинейного изменения коэффициента передачи двух и более мешающих сигналов, частоты которых соответствуют неосновным каналам приема. Для количественной оценкв эффекта интермодуляции широко пользуются формулой (К.1), приведенной в комментарии 35.

При йнализе интермодуляциенных помех в УВЧ формулу (К.1) ограничиваюг кубичным членом (т = 3) и представляют как С1?мму напряжений двух мешающих сигналов с амплитудами Uff и Up. Предполагая, что частоты мешающих сигналов и fp находятся по одну сторону от частоты полезного сигнала и что соблюдается равенство

ifoR ± 5д/2) - = - fp. (К.4)

в выходном токе УВЧ можно обнаружить составляющую с частотой (Частотами) в полосе полезного сигнала, т. е.

fN - fp - foR ± (К-5)

Эта составляющая (продукт иитермодуля.ции 3-го порядка) представляет собой интёрмодуляционную помеху приему.

Считая для простоты мешающие сигналы немодулированными = = wf. пользуются формулой (К.1), чтобы определить амплитуду тока интермодуляцйонной помехи на выходе УВЧ: иптвых.- 3/4 аигр. Зная ток полезного сигнала (на выходе УВЧ) в отсутствие интермодуляционной помехи /овых = OiU-qj, находят коэффициент интермодуляции

интвьга Заз(У,

Синт=--. (К.6)

Йз (К.6) следует, что Киат возрастает пропорционально кубу амплитуды одного из мешающих сигналов и отношению ag/ai, выражающему нелинейность характеристики передачи сигнала в