лентного уровня мощности сигнала Я приводит к уровню интер. модуляционного продукта 3-го порядка, всего на 5 дБ превыщающего пороговую чувствительность приемника. В пересчете на Синт по критерию (Кинт)доп = 1 это означает, что в данном примере приемник имеет Синт = 85 дБ. Для приемников распространенного типа такое значение является завыщенным примерно на 20 - 25 дБ. По-видимому, расчет по формуле Рыдает завышенные результаты.

. 45. В гл. 4 нет определения термина порог насыщения каскада при действии сигнала мешающей радиостанции. Если такой термин означает, что при мощности этого сигнала = Pgj составляющая с его частотой в выходном токе каскада перестает увеличиваться (характеристика ограничителя амплитуды), то график на рис. 4.16 нельзя признать правильным Дело в том, что участок характеристики передачи сигнала, соответствующий началу возникновения эффекта блокирования полезного (мгнала, значительно меньше, чем участок, соответствующий насыщению . Следовательно, для блокирования должна соблюдаться зависимость Pj < Pi, Если же порог насыщения - мощность мешающего сигнала, при которой только начинается процесс блокирования, то неясными оказываются примеры расчетов. Из них следуют существенно завышенные значения динамического диапазона по блокированию (110 дБ в примере 4.9), что не встречается в приемниках распространенных типов. Вследствие этого использование термина порог насыщения для описания процесса блокирования нецелесообразно. Более обоснованным является понятие динамический диапазон по блокированию , широко используемое в литературе и характеризующее один из видов двухсигнальной избирательности приемника (см. комментарий 35) .

46. Описание особенностей перекрестной модуляции дано нечетко. Неясно, почему полезный сигнал может подавить продукты перекрестной модуляции в большей степени, чем взаимной модуляции (т. е. интермодуляции в соответствии с комментарием 9), и почему диапазон частот для помех, создающих перекрестную модуляцию, не так ограничен, как для помех-интермодуляциенных. Неясно, какими факторами определяется параметр перекрестной модуляции и почему пересекаются кривые ОВЧ и ВЧ на рис. 4.19. Непонятно происхождение формулы (4.19) и т. д

Одной из причин неясностей в изложении материалов не только гл. 4, но и других глав, является отсутствие определений терминов, относящихся к области ЭМС. Это относится и к термину перекрестная модуляция .

В развитие комментариев 35 - 46 можно указать дополнительные материалы.

Одной из причин ограничения динам1Ь1еского диапазона смесителя может явиться недостаточная мощность гетеродина. Отмечается, что при ее увеличении на 1 дБ можно снизить интермодуляционные помехи в смесителе на 2 дБ [544, 545]. Методика расчета ослабления комбинационных каналов приема и интермодуляционных помех в диодном СВЧ смесителе с учетом избирательности объемного резонатора имеет особенности. Такая методика приведена в [546]. Экспериментально исследован способ ослабления интермодуляционных помех в СВЧ смесителе (9 ГГц), заключающийся в подаче сигнала (9,2 ГГц), названного нейтральным, при выпрямлении

которого создается постоянное смещение, что позволяет уменьшить коэффициент Qi характеристики передачи смесителя [547]. Изучены кольцевые диодные смесители, позволяющие расширить динамические диапазоны Ои Dkut по сравнению с таковым и в од-нотактных и балансных смесителях [548 - 549]. Проведен анализ диодного и транзисторного смесителей при высоких уровнях входного сигнала [550, 551] и смесителя на нелинейной емкости, обеспечивающего малое влияние перекрестных помех [552]. Рассмотрены эффектд>1 интермодуляции и перекрестной модуляции в ЧМ приемнике в зависимости от отсечки тока смесителя, выполненного на полевом транзисторе [553].

Для повышения помехозащищенности приемника предлагается включать регуляторы задержанной АРУ во входную (антенную) часть преселектора, а не, в тракт УПЧ как обычно, [554, 555]. К преселектору приемника должны предъявляться особые требования, что показано экспериментально на радиокомплексе космического корабля из 13 приемников и 16 передатчиков [556]. Предлагаются схемные решения, способствующие повышению помехозащищенности входного тракта, выполненного ва биполярных транзисторах [557]. При использовании ЛБВ должны учитываться особенности нелинейного режима при усилении нескольких сигналов [558, 559].

Приведены модели для расчета помех по соседним, каналам радиоприемных устройств [560 - 563]. Проанализировано действие импульсных (в том числе квазиимпульсных) помех на приемники различныхтипов [564 - 569]. Действие радиоимпульсных помех на приемники РЛС и РРЛ рассмотрено в [570 - 572]. Предложены конструктивные меры, способствующие усовершенствованию характеристик ЭМС приемников декаметрового и метрового диапазонов [573 - 579]. Для ослабления импульсных помех приему в декаметровом диапазоне разработано бланкирующее устройство [580]. Рассмотрены принципы компенсации помех от радиопередатчиков в телеграфных декаметровых приемниках [581]. Для защиты от помех, создаваемых радиопередатчиками, предложено использование параллельных каналов [582]. Описан метод подавления узко-полосных помех в широкополосных приемных устройствах [583]. При распределении частот каналов в системе радиосвязи должна быть сведена к минимуму возможность возникновения интермодуляционных помех приему от передатчиков своей же системы. Методы расчетов, позволяющие в.заданных условиях определить минимально допустимые расстояния между радиостанциями, приведены в [584- 588].

Материалы общетеоретического характера по анализу нелинейных устройств приемника при воздействии на них Нескольких входных сигналов можно найти в [589 - 601]. Отдельные вопросы влияния узкополосных помех на некоторые приемные устройства, в частности широкополосных ЧМ сигналов и узкополосных телеграфных сигналов, изложены в [602-604]. Вероятностные оценки характеристик избирательности приемников даны в [605 - 607].

47. Характеристики антеин на побочных частотах (гармониках), приведенные в табл. 5.5, недостаточны для расчетов ЭМС. Неясно, например, каким номерам гармоник соответствует уменьшение усиления высоконаправленной антенны на 13 дБ. Неясно, в каких частотных пределах резонансная антенна средней направ-

Лённости имеет постоянный коэффициент усиления бо- Аналогичные вопросы возникают и при анализе данных табл. 5.6.

Отсутствие сведений об условиях, в которых измерялись характеристики антенн, не позволяет ответить на вопрос, в какой степени данные этих таблиц могут быть отнесены к антеннам, используемым в конкретных условиях эксплуатации, например на корабле и самолете. Если эти характеристики были получены в условиях, максимально приближающихся к условиям, характерным для свободного пространства, то их использование применительно к упомянутым антеннам может привести к значительным ошибкам.

Известно, например, что на диаграмму направленности самолетной антенны влияет металлический корпус самолета. Диаграммы могут оказаться односторонне направленными из-за экранирующего действия корпуса и влияния других антенн, особенно при нх большом количестве. Например, круговая диаграмма в горизонтальной плоскости может превратиться в изрезанную с некоторым максимумом в определенном направлении. При этом направления максимумов на частотах основного излучения и гармоник (например, на второй) могут не совпадать. В целом характеристики антенн в рассматриваемом случае оказываются зависящими от условий размещения, ориентации и поляризации [144].

48. В формуле (5.7) слагаемое Clg ( /о) должно учитывать частотную Зависимость, т. е. изменение КУ антенны на побочных частотах, в частности на гармониках. Однако во всех рассматриваемых случаях, в том числе в примере 5.5, коэффициент С принимается равным нулю, что не позволяет определить КУ в функции частоты. В этом недостаток рассматриваемых примеров, поскольку они не иллюстрируют зависимость (5.7) и характеристик, приведенных в табл. 5.5. и 5.6. Между тем очевидно, что для расчетов ЭМС важно знать зависимость КУ антенны от частоты.

Для некоторых типов антенн частотные зависимости их характеристик изучены с достаточной для практики точностью. Так, например, для полуволнового вибратора матричным методом исследованы КУ, входной импеданс (активная и реактивная составляющая) и поляризация в диапазоне двух октав [608]. Показано, что такие характеристики существенно зависят от частоты и что реальный вибратор отличается от идеального.

49. Коэффициенты связи близко расположенных антенн существенно зависят от их характеристик в ближней и переходной зонах. При теоретических и экспериментальных исследованиях ближнего поля антенн, и особенно антенн с большим КУ, встречаются значительные трудности, что объясняется сложностью характеристик Этого поля. Ряд теоретических приближений, справедливых при расчетах дальнего поля, не может быть принят при расчетах ближнего поля. И только для нескольких типов антенн достаточно простого типа можно рассчитать электрические и магнитные составляющие ближнего поля с приемлемой точностью. Для решения подобных задач предложен метод моментов, заключающийся в аппроксимации интегрального уравнения матричным ( матричная инверсия ), решаемым на ЭВМ [609]. Пример использования этого метода для расчета ближнего поля проволочных антенн в диапазоне двух октав описан в [610], где приведены также сведения о программе для ЭВМ. Другие примеры использования матричного- метода расчетов приведены в [611, 612].