Индуктивность Lg и сопротивления Гг определяются по данным табл. 12.1. Магнитная проницаемость Цэ. Гс/Э, определяется исходя из величины начальной проницаемости [Д- с учетом влияния технологических факторов. Значения Ца для УС приведены в табл. 12.48 (§ 12.7).

rc/s 600

too zoo

Рис. 12.15. Ориентировочные значения 1-1 : i -холоднокатаная сталь; 2-сплав 50Н.

5 &

При наличии тока подмагничивания / проницаемость определяют после нахождения величины Z путем двух приближений. Сначала находят Цд по графику рис. 12.15 в зависимости от Определив теперь = Ух/Мэ. выбирают сердечник и, рассчитав Wi (12.7), находят напряженность

Яо= А/см. 1р.

(12.8)

Затем но графику рис. 12.16 уточняют [Д-э (при необходимости расчет повторяют).

1,0 0,6

W Но,А1см

20 40 Но,А1сн.

Рис. 12.16. Зависимости прони- Рис. 12.17. К расчету зазора цаемости р-э от напряженности в сердечнике:

поля Н. /-холоднокатаная сталь; 2 -сплав / - холоднокатаная сталь; 2 -сплав 50Н.

БОН.

Оптимальная величина (длина) воздушного вазора на одну сторону: бс = Vacc. где бс определяется по графику рис. 12.17.

К. и. д. г] при мощности до IB-А равен 0,6-0,75 (входные, междукаскадные Т), 0,7-0,85 (выходные); для выходных Т мощностью 1-10 В . А - 0,75-0,9; 10-100 В А - 0,8-0,95. Нижние пределы при > 1 кГц, верхние при ниже 1 кГц.

Определение величин Ti и Li и других параметров при разных случаях конструирования

Величина Li, входящая в формулу = Li/r (исключая случай емкостного источника), находится по формуле

Lx >- (12.9)

hF Л1н=-1

где /?.jn - сопротивление эквивалентного генератора для низких частот, /Иц - задаваемые допустимые частотные искажения на частоте (переводится из децибел в десятичное число), а величина ri, как и У?8н, находится различно для разных видов источника сигналов и нагрузки, как изложено ниже (только для нешунтируе-мых Т).

А. Источник с активным сопротивлением (выходные и большинство междукаскадных Т).

1) Активная нагрузка.

1 -Т) 1 - Т)

где /?н - сопротивление нагрузки; Ra - входное сопротивление трансформатора, либо задается, либо рассчитывается по формуле

а = и/(2г1-1), (12.10)

где У?и-сопротивление источника; коэффициент трансформации

: fe,=i?!i = -/Ж;

Wj г r]Ra

г, (h + Ai)(/?a-ri) /?и+а Г

; Кп+ Но в

где (йв = 2я/в, /Ид-допустимые частотные искажения на частоте /в-

2) Индук(ивно-ак1ивная нагрузка. Расчет t такой же, как и в предыдущем случае, но для обеспечения прямолинейности частотной характеристики индуктивность рассеяния необходимо получить

где L , У?н -приведенные к первичной обмотке индуктивность и активное сопротивление нагрузки.

3) Емкостная нагрузка. Коэффициент использования

Е= - находят по табл. 12.13;

Рис. 12.18. К расчету коэффициента затухания df.

0,5 0,7 1,0 1,5 2,0 5,0 4,0 is,Hr4

ю го sow 60 100 zoo ор woo гооо

Рис. 12.19. К нахождению коэффициента трансформации ftj..

5 10 SO 100 500 ЮОО Г- Ф

(ыГ пФ)

Рис. 12.20. К расчету индуктивности рассеяния