Kt 1,0

1,0. 0,9

w tc/c 0,6 OjO e

0,9.

6,1 0,3 0,5 0,7 Щ 1,1 Зу,м

1,0 0,9

600 BOO 1000 tZOO ,MMpmtm

UO 35-30 25 2D 15 10-6-

0 100 zoo 300 wo Рудк,Вт1м

Рнс. 22.2. Расчетные графики для температуры кожуха одноблоч-ного герметичного аппарата прн давлении Я = 300-г1520 мм рт. ст,

го v-o 60

lOOJ20tK°C

VOO 600 вОО woo 1200 Н,ммвтст.

позе

30 2S 20 IS 10 5

V>1

0 100 200 300 400 5dOPt,Bm/M*

Рис. 22.3. Расчетные графики для перепада температур между нагретой зоной и кожухом одноблочного герметичного аппарата при давлении Н = 300+1520 мм рт. ст.

Графики функции Дзк и коэффициентов Кх{х = 1, h, Кв, ht/l, (к бп, Н) для нагретой зоны справе, ливы при следующих значениях исходных параметров;

Яудз=50-г600 Вт/м; = 0,I0-0,5 м; ft = 0,2-r-0,6 м;

/Сэ = 0,1-Ь0.6; = 0,2-0,6; W = 300-j-1520 мм рт. ст.,

еп = 0,4-7-1; Ю-ЬЮО С.

Аналогичные графики для давлений Н = 5-J-300 мм рт. ст. можно найти в работе [8].

Погрешность расчета теплового режима аппарата по описанному коэффициентному методу составляет 25% по отношению к эксперименту.

Одноблочный аппарат в перфорированном кожухе [8]

Для снижения температуры РЭА широко применяют метод перфорирования кожуха и шасси. Основные допущения, применяемые при расчете:

а) площади отверстий в нижней части аппарата S, в верхней его части Sg, в шасси 5ш равны между собой, т. -е. Sj = Sj = S;

б) поверхности нагретой зоны, расположенные в нижнем и верхнем отсеках аппарата, равны между собой, т. е. Sx = Sgj = 0,5 Sg;

в) шасси расположено в средней части аппарата на высоте 0,5 h.

Прн этих допущениях максимальная расчетная ошибка не превышает ±5%.

1. Перегрев нагретой зоны дз = 4 - является функцией восьми параметров

д<з = /(Р,А, S, Sk, Sg, 5зл,е,/с),

Вместо рассеиваемой мощности Р вводится удельная мощность нагретой зоны Руд = P/S3, за основной определяющий размер выбирается величина / = YJ, где Ij и 1 - размеры шасси. Вместо параметров h н s используют отношения h/l и s/P. Коэффициент заполнения Ks аппарата совместно с параметрами I н h однозначно определяет величину поверхности излучения нагретой зоны. Наконец, реальная поверхность S3 нагретой зоны выражается через отношение Sз/Sзл. Здесь h - высота аппарата, м; S3 - площадь всех входящих в нагретую зону поверхностей, омываемых воздухом, м; = Щ1 + 2АзЙ) условная излучающая поверхность нагретой зоны, м; Bifig.

Для расчета температуры нагретой зоны получена зависимост.

Д8 = ПЯув. /. h/l. К., 5з/5зл. *. с).