Длина участка / == 105 м. На участке имеются: два вентиля, чему соответствует [е = 2-340-0,018 = 12,25 м; десять отводов - IsKs = 10-9,2-0,018 = 1,65 м; вход в коллектор - 1экв = 18,5-0,018 = 0,33 м; выход из коллектора - 4 в = 6,9-0,018 = 0,12 м.

Следовательно,

S = 12,25 + 1,65 + 0,33 + 0,12 = 14,35 м; I + S 1эк = 105 + 14,35 = 119,35 м.

Тогда

ДР = 0,035 607,3 = 1795 кгс/ж* =

119,35 0.5- 0,018 2-9,81

= 17 600 hIm.

Общее падение давления в трубопроводе Apjg - = 2614 кгс/м или Ар = 25 660 н1м. Так как оно лишь на 5% выше допустимой величины падения давления для жидкостного трубопровода, то перерасчет не производим.

Для участка трубопровода 14-15 от регулирующего вентиля до охлаждающего прибора можно принять трубу того же размера, что и на участке 13-14, т. е. 22 X 2 мм.

Объем влажного пара, движущегося на участке 14-15,

Va = GaVi = 128-0,15 =

= 19,2 мЧч = 5,33-10-3 мЧсек.

Первый стояк

Скорость пара в трубе

4-192

п0,018-3600

что допустимо для этого трубопровода.

Циркуляционный ресиВер

ОдтоООккап/ч

1=30м 8 МОм

- Рис. 2i). Насосная схема с верк

19. Найти диаметр труб подающих линии, насосной системы с верхней подачей, определить производительность насоса и необходимый напор насоса для многоэтажного холодильника, схема которого показана на рис. 29. Жидкость насосом подается по трем стоякам в пять этажей холодильника. Первый и второй стояки питают по одной камере на этаже, а третий - по две камеры меньшего размера.. Температура кипения = -28° С. Высота этажа 4,2 м.

Решение. 1. Расчет проведен для третьего стояка, на который приходится наибольшая нагрузка. Нагрузки Qo по стоякам и по отдельным потребителям третьего стойка нанесены на рис. 29, ..

Количество жидкого дросселированного рабочего тела Са, подаваемого насосом из циркуляционного ресивера к потребителям, определялось по выражению

G = sl. кг/ч.

i-i

где г - теплота парообразования; при = -28° С г.= = 323,1 ккал!кг = 1352 кдж!кг\ п-. кратность циркуляции; в примере взята п = 6.

Второй стояк

I I If

Третий стояк

0о=5Ю00ккап1ч-;и0о=13000ккаф

ТН Этаж IV

Qo=SDDDKKa/!h-<i-h*-

Lf- ---[*Н7Йсэ<-I-<нн

П Этаж III . . .

Qo=5000Ki<a/!/Vf4iH-

, г-i*mi5i3<]-L-cSHb*-

-П Этаж liff Ов=и2000ккал1ч-1Ну

ЗШ0ккал1ч Ш0ккал1ч

ЗВООО ккал/ч 9000ккал/ч

35000 ккал/ч ЮООО ккал/ч

До=21000ккал1ч

1=Ю,5м

ней подачей рабочего тела в :Охлаждаюише приборы-

Таблица 14

Определение диаметра жидкостного трубопровода насосной схемы подачи жидкости в испарительную систему

Результаты вычислений для всех участков схемы узла подачи жидкого рабочего тела приведены в табл. 14.

2. Диаметр диафрагм перед охлаждающими приборами, обеспечивающих равномерную подачу рабочего тела по батареям, должен определяться из выражения расхода при истечении жидкости

где dg - [I -

диаметр диафрагм ъ м;

коэффициент расхода; для переохлажденного жидкого холодильного агента р, = 0,62 0,65; перепад давлений, который должен быть погашен в диафрагме для того, чтобы выравнять гидравлические сопротивления на пути к каждой параллельно включенной батарее, в кгс1м\ удельный вес жидкого холодильного агента перед диафрагмой; при = -28° С y c = 675 кж\м.