Космонавтика  Электрические униполярные машины 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23

также пропорциональна квадрату его диаметра, то мощность униполярного генердач)ра оказывается пропорциональной четвертой степени.

Таким образом

I Dl, esDl, PD\. (ПО)

Относительный вес машины на единицу мощности с учетом (109) составит

G \ ё = -г

(111)

Величина предельного тока 1т по условию сохранения устойчивого положения жидкометаллического слоя в первом приближении оказывается также пропорциональной квадрату диаметра ротора. Это можно показать следующим образом. Оптимальный зазор между токосъемными кольцами (54)

0,182

Приближенно можно принять, что длина средней линии жидкометаллического слоя {Sa) пропорциональна диаметру внутреннего кольца (Dk). Имея в виду выражение (98), получим

Поскольку рабочий ток пропорционален квадрату диаметра ротора, то для принятых выше условий получаем, что униполярный генератор будет обладать постоянством перегрузочной способности по току А,= - независимо от диаметра ротора.

В табл. 9 приведены в зависимости от диаметра ротора некоторые характерные данные для униполярного генератора (включая потери в контактных устройствах Рк и общие потери Mauiii-ны Pj, ) при скорости вращения 50 об/сек.

ь Т а в лица 9

Основные данные ряда униполярных генераторов

MiceK

е, в

/, ка

G, т

кГ1кот

Рк, кет

Ч. \

0,32

50,2.5

0,08

20,0

0,24

1,34

98,0

78,5

37,5

0,71

5,07

3,34

98,10

94,2

0,15

42,5

84,5

12,2

3,39

17,2

98,42

125,5

78,0

11,7

28,7

2,45

40,5

98,60

1 ,0

1.57

0,25

27,0

56,3

2,04

98,1

Расчет был выполнен по приведенным выше соотношениям при условии: п = 50 об/мин, ; = 4,8- 10 а/м, В, =1,5 тл.

Обращает внимание сильная зависимость параметров униполярного генератора от диаметра ротора за исключением коэффициента полезного действия.

ВЫБОР РАЗМЕРОВ ТОКОСЪЕМНЫХ УСТРОЙСТВ

От рационального выбора геометрических размеров токосъемных устройств в значительной мере зависит количество тепловой энергии, которое будет выделяться в зоне жидкометаллического контакта. Имея в виду известные трудности охлаждения контактной зоны и желание повысить коэффициент полезного действия машины, целесообразно стремление к уменьшению (насколько это возможно) потерь в токосъемных устройствах. К этим потерям можно отнести потери механического трения жидкометаллической среды и потери при прохождении электрического тока через жидкометаллический слой, контактные поверхности жидкость-металл, токосъемное кольцо ротора.

Анализ показывает, что с уменьшением площади контактной (смачиваемой) поверхности потери трения снижаются, а потери, обусловленные протеканием электрического тока, возрастают. Следовательно, должна иметь место некоторая оптимальная (по условию наименьших потерь) плогцадь контактной поверхности, величину которой удобно определить по графику.

С этой целью рассмотрим зависимость потерь в активной зоне токосъемного устройства от указанной площади или какого-либо характерного геометрического размера этой зоны. Для токосъемного устройства кольцевого типа, поперечное сечение которого было показано на рис. 66, таким размеро.м является ширина кольца ротора /к. Наиболее удобно рассматривать не сами потери, а соответствующие им эквивалентные сопротивления. Необходимо ранее полученные выражения для потерь разделить на квадрат номинального тока нагрузки. В результате получаются следующие выражения эквивалентных сопротивлений для:

жидкометаллическо!! среды от трения (51, 58) г, = 6,55

жидкометаллического слоя (66)

переходного контакта металл-жидкость-металл (68)

г =

(112)

(ИЗ)

(114)



1% t

токосъемного кольца ротора (79)

При расчете приходится также дополнительно пользоваться рядом соотношений, полученных ранее (57, 55, 54, 48), а именно

1,036/ + 0,224 -,2-

/к-0,0168

a = 0,108 + 0,008U,

.0,182

= (0,842 + 0,295 X, - 0,0223 X) 10- .

С достаточной для анализа точностью можно принять

Dk= 1,025 Dp.

Расстояние от поверхности ротора до края жидкометаллической щетки находится из условия

(116)

которое предусматривает возможность полного переливания контактной жидкости в крайнее положение при предельной перегрузке по току (см. раздел VI и рис. 79).

Покажем иа примере выбор размеров активной зоны токосъемного устройства для униполярного генератора на ток 150 ка, скорость вращения 50 об/сек при диаметре ротора 0,8 м. Полный электромагнитный расчет дан в этом разделе ниже.

В качестве жидкометаллической среды выбран эвтектический сплав натрия (257о) с калием (75%). Рабочая температура сплава за счет соответствующей его циркуляции поддерживается иа уровне 200° С. Наружное токосъемное кольцо - медное, внутреннее - стальное, но покрытое слоем меди. При указанных условиях имеем

Рж = 42,6-10-8 ОЛ ж, тж = 828 кг/м\ 8к=3,2-10-9 еж2/а.

Удельное сопротивление стали токосъемного кольца ротора при 100°С составляет рсШ-Ю- ом-м.

После подстановки в формулы (112-115) приведенных данных получим

г = 9,3-10-4 А/! ,

г; = 5,26-10-8 1п 1 Гп = 7,91-10-10 г = 7,37-10-8

2Дк \

/к+Ак

iL + 9 4 /

Результаты расчета даны в табл. 12 и 13*.

На рис. 81 показаны зависимости эквивалентных сопротивлений контактной зоны от ширины токосъемного кольца ротора /к-

Аналогичные расчеты были проведены для варианта при меньшем диаметре ротора Dp = 0,4 м и тока нагрузки 37,5 ка

Рис. 81. Зависимости эквивалентных сопротивлений от ширины токосъемного кольца

(диаметр ротора 0,8 м) I - электрическое сопротивление; 2 - сопротивление трения жидкости; 3 - общее сопротивленне

(см. табл. 11). Соответствующие данные приведены в табл. 12 и на рис. 82.

Рис. 81 и 82 позволяют сделать практически важные для проектирования токосъемного устройства выводы:

1. Минимальная величина эквивалентного сопротивления зависит от ширины токосъемного кольца ротора 4 и тока нагрузки /н; или в более общей формулировке: минимум потерь в контактной зоне-зависит от площади смачиваемой жидкометаллической средой поверхности токосъемного кольца и тока нагрузки.

* Для случая Df = Qfi м величины кс и Дк, можно находить по кривым, которые были рассчитаны в разделе V (см. рис. 69, 70).

8 Зак. 1618 из



Таблица 10

К расчету оптимальных размеров контактной зоны токосъемного устройства (1р=0,8 м)

Таблица 12

Я. мм

jalMM

4,24

0,142

3,08

1,69

7,73

7,29

3,48

0,136

2,94

1,60

7.84

3,02

0,132

2,86

1,53

8,08

2,49

0,128

2,77

1,44

8,68

5,46

2,16

0,126

2,72

1,38

9,36

4,80

. 6 ..

1,96

0,124

2,68

1,34

10,0

4,26

8 тт

1,72

0,122

2,63

1,28

11.5

3,48

1,58

0,121

2,61

1,25

13.09

2,93

........--

Таблица 11

Эквивалентные сопротивления участков контактной зоны в омах (приведгнные данные следует умножить на 10-)

/д. мм

29,5

15,6

28,5

81,0

35,4

14,54

23,1

79,4

40,75

5,61

13,5

19,9

79,8

51.0

4.58

11,7

16,0

83.3

3,86

10,23

13,84

88,9

71,0

3,37

9,12

12,3

95,8

91,0

2.67

7,45

10,6

111,7

10,0

111,0

6,27

9,65

129,1

К расчету оптимальных размеров контактной зоны токосъемного устройства (Z)p=0,4 м)

lalMM

2,93

0,132

1,83

1,514

5,23

4,85

2,52

0,128

1,78

1,443

5,52

4,35

3

2,25

0,1£6

1,75

1,394

5,85

3,90

1.93

0,124

1,72

1,329

6,58

3.24

1,75

0,122

1,70

1,289

7,32

2.77 .

6

1,62

0,121

1,68

1,261

8,07

2,42

1,47

0,120

1,67

1,230

9,61

1.92

Г ом

Рис. 82. Зависимости эквивалентных сопротивлении от ширины токосъемного кольца (диаметр ротора 0.4 м) Обозначения кривых см. на рис. &1

2. Для рассмотренных конкретных случаев Dp = 0,8 м. /н=150 ка и Dp = 0,4 ж, /н = 37,5 ка имеет место относительно слабо выраженная зависимость потерь от /к- В связи с этим целесообразно выбирать площадь контактной поверхности значительно больше экстремальной, так как в этом случае может быть существенно снижена плотность тока в контакте /к (см. табл. 10). Кроме того, увеличивается объем жидкометаллического сплава в кольцевом канале токосъемного устройства, что способствует эффективности охлаждения контактной зоны.

3. При увеличении тока нагрузки минимум потерь смещается ;в сторону меньших значений /к (из-за того, что кривая /, I рис. 81, опускается вниз) и все большую долю полных потерь в контактном устройстве составляют потери механического трения жидкости. С уменьшением тока, наоборот, минимум потерь ; смещается в сторону повышенных-значений /к, а доля электрических потерь относительно возрастает.

18* 115



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 [ 19 ] 20 21 22 23