вх /

т вх

регулируется следующим образом. Если управляющее напряжение ц равно нулю, то потенциалы сеток также равны нулю относительно катодов и обе лампы поочередно проводят. Входное сопротивление схемы минимально и равно

Управляющее напряжение, трансформированное в сеточную цепь, в течение каждого полупериода прикрывает ту лампу, потенциал анода которой положителен, так как фазы сеточного и анодного напряжений всегда противоположны. Можно показать, что входное сопротивление схемы становится равным

Входное сопротивление схемы внутри периода зависит от входного тока вследствие того, что внутреннее сопротивление лампы нелинейно из-за нелинейности характеристик. При необходимости иметь более линейное регулируемое сопротивление приходится применять обычный двухтактный трансформаторный каскад на триодах, анодные цепи которого питаются постоянным током через два плеча обмотки. Регулируемое сопротивление получают на зажимах первичной обмотки, как в схеме рис. 4.18. Управляют схемой изменением напряжения смещения, одинакового для сеток обеих ламп. При этом изменяются постоянный анодный ток и внутреннее сопротивление ламп. Переменного напряжения на сетках нет. Переменное напряжение на анодах обусловлено регулируемой цепью. Улучшение линейности происходит за счет взаимного вычитания нелинейности характеристик двух одновременно работающих ламп; к.п.д. такой схемы неизмеримо меньше, чем к.п.д. схемы рис. 4.18.

§ 4,5, Электрические и конструктивные параметры трансформаторов, применяемых в усилителях

Индуктивности первичной обмотки, индуктивность рассеяния, а также паразитные емкости обмоток являются важнейшими параметрами трансформатора, так как они определяют переходную и частотные характеристики усилителей. Эти параметры зависят от

Входное сопротивление этой схемы

геометрических размеров трансформатора и в первую очередь от размеров его сердечника [4.1]. Сердечники трансформаторов характеризуются размерами, показанными на рис. 4.19.

Рис. 4.19. Размеры сердечников:

а) броневого типа, б) стержневого типа.

Постоянная времени сердечника является одной из его важнейших характеристик. Определим эту величину как отношение индуктивности обмотки, заполняющей все окно сердечника, к сопротивлению обмотки постоянному току. Индуктивность рассчитывают по формуле (4.38), а сопротивление легко выразить следующим образом:

q qw

здесь Q-удельное сопротивление меди в омах на 1 м проволоки сечением в 1 мм*, q-сечение чистой меди в квадратных миллиметрах в проволоке одного витка, / - средняя длина витка в метрах, w - число витков.

Сечение чистой меди всей обмотки, равное Q = qw, значительно меньше площади окна сердечника, большую часть которого занимают каркас, изоляционные прокладки и изоляция самой проволоки. Степень использования окна выражают коэффициентом заполнения окна площадью чистой медью

6008

величины которого, зависящие от мощности и назначения трансформатора, сведены в табл. 4.1, которая заимствована из книги [4.1].

Таблица 4.1

Ориентировочные значения коэффициента а

Учитывая, что qw - aQ, получаем:

мСо

(4.68)

Объединяя формулы (4.68) и (4.38), находим постоянную времени сердечника

(4.69)

т = bi = o,4it 10-а - ГТ

Постоянная времени т не зависит от числа витков обмотки и определяется лишь геометрическими размерами и физическими свойствами ]х и Q материалов сердечника и обмотки. Если на сердечнике несколько обмоток, то постоянная времени любой из них обязательно меньше т, так как отдельная обмотка занимает лишь часть окна сердечника, иными словами, всегда соблюдается условие

Из сказанного следует вывод: при заданном коэффициенте заполнения увеличение постоянной времени обмоток может быть достигнуто лишь увеличением размеров сердечника и его магнитной проницаемости.

Чтобы более ясно представить зависимость постоянной времени от геометрических размеров сердечника, разделим обе части равен- ства (4.69) на магнитную проницаемость и получим конструктивную постоянную сердечника

Л-сг 0,4Jt-10- a QcTQc, (4 70