Такой способ регулирования закручивающим аппаратом значительно выгоднее регулирования дросселями или шиберами, при которых часть создаваемого вентилятором давления, н следовательно, часть расходуемой им энергии идет на преодоление дополнительно введенного в сеть сопротивления.

На рис. 53 (по данным испытаний И. М. Готгельфа и В. К. Исаевой [29]), даны кривые сброса мощности при регулировании дросселем и при регулировании направляющим аппаратом языкового типа. а.8\--I-I-I-I-h-] l/l/ i --I На оси абсцисс этого графика

отложены относительные количе-

ства подаваемого вентилятором С

воздуха р- в процентах, а на

mas

ОСИ ординат - относительная

мощность

в процентах

о 0.2 OA 0.6 0.8 1.0 ~~

Рис, 53 График сброса мощности при различных способах регулирования:

I - регуляровавие дросселем

2 - регулвроиаине упрощенным на-

(здесь Gjoax и /Vmai - СООТВСТСТ-

веино производительность и мощность вентилятора при полностью открытом дросселе или направляющем аппарате).

Как видно из рис. 53, при регулировании в пределах от 100 до 38% от максимальной производительности вентилятора применение направляющего аппарата дает значительную экономию в расходе электроэнергии по сравнению с обычным дросселем или шибером.

Наибольший выигрыш в мощности при регулировании направляющими аппаратами получается при глубине регулирования до 30%. В этих пределах качество регулирования упрошенным направляющим аппаратом и направляющим аппаратом с поворотными радиальными лопатками одинаково.

На рис. 54 приведен пример рврулирования производительности вентилятора с помощью направляющего аппарата. При изменении угла лопаток направляющего аппарата меняется характеристика вентилятора. Ввиду того, что при закрытии направляющего аппарата увеличивается сопротивление проходу воздуха через него, меняется характеристика сети воздуховодов. Производительность и давление, развиваемое вентилятором при каждом угле поворота лопаток, будут определяться точкой пере-92

правляющнм аппаратом

регулирование направляющим аппаратом с поворотными радиальными

лоиаткамя -; 4 - выигрыш мощности прн регулировании упрощенным направляющий аппаратом по сраввевии) с регуляроваиыем дрос-

селем ujV = -

сечения кривой характеристики вентилятора с кривой характеристики сети, соответствующих данному углу поворота лопаток направляющего аппарата. На рис 54 также нанесены линии расхода мощности при разных углах открытия направляющего аппарата.

Из этого рисунка видно, что при регулировании = и правляю-щим аппаратом уменьшение производительности вентилятора происходит двумя путями: за счет изменения характеристики

GO г 20

2Q0Q0

тооо

БОООО м7Ч

Рис. 54. Пример изменения характеристики вентилятора и сети воздуховодов прн регулировании расхода упрощенным направляющим аппаратом. Заштрихованная пло-шадь показывает вынгрыш в мощности прн регулировании направляющим аппаратом по сравнению с регулированием шибером.

о6 ~ толстые лнння; /V - тоакне линии

вентилятора - уменьшения создаваемого им давления и за счет изменения характеристики сети. Так, например, при уменьшении производительности с 38 ООО м/ч (точки / и / на рис. 54) до 20 ООО м1ч при регулировании только изменением характеристики сети (путем закрытия дроссель-клапана) работа вентилятора будет характеризоваться точкой 3, в то время как при регулировании направляющим аппаратом - точкой 2. Разница в давлениях, равная на последнем графике отрезку 2-5, определяет бесполезную потерю давления в дроссель-клапане при регулировании последним. Точки 3 и 2 иа линиях расхода мощности также указывают на разницу в расходе мощности при регулировании дроссель-клапаном и направляющим аппаратом.

Во избежание больших гидравлических потерь и неравномерности поля скоростей на входе в вентилятор рекомендуется площадь сечения коробки Fxop принимать равной или большей, чем две площади входного отверстия вентилятора Fq.

при подборе вентилятора с установленной перед ним входной коробкой делается поправка к характеристике вентилятора по данным М. И. Невельсона [28].

Вентилятор подбирается на расход L несколько больше заданного {LSoh)-

L ~ {\ -\- К] LmdaH

И на напор И\ который должен развивать вентилятор без вход-нон коробки, чтобы подавать в сеть воздух в количестве L вместо

И (jX. (101)

Величина коэффициента К зля входных коробок с плошадью Б 1,75-2,25 раза больше площади входного отверстия вентилятора и по литературным данным [28] составляет:

1) для вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед: а) на режиме, лежащем левее г\т при < 40 К = 0,03; при > 40 а: = 0,08, где

б) на режиме, лежащем правее Цтах-, при пца <А() К ~ 0,05: при Пуд > АО к = 0,1; прн указанных размерах площади входной коробки для этих вентиляторов можно принять, что расходуемая мощность не увеличивается;

2) для вентиляторов с лопатками, загнутыми назад, ири пд < 40 коэффициент К = 0,02--0,03.

§ 13, КОНСТРУКТИВНЫЕ УСТРОЙСТВА и МЕРОПРИЯТИЯ для ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ДЕЙСТВИЯ ВОЗДУШНЫХ ЗАВЕС

Для сокращения затрат па сооружение и эксплуатацию воздушных завес и для того, чтобы обеспечить наибольшую эффективность нх работы, следует-

а) максимально уплотнить притворы створок в фонаре в окнах, чтобы живое сечение шелей не превышало величин, указанных в табл. 4 *.

* Для существукйц.их зданий с-тмарная площадь щелей в прнтворая створок фонарей и окон может быть определена по методике, изложенной в гл. VII. § 20. Если в результате испытаний фактическая площадь щелей на 1 г1ог.м длины прнтворов окажется большей указанной в табл. 4, то необходимо произвести уплотнение притворов.